新型回收二手雙級MVR蒸發器
新型回收二手雙級mvr蒸發器液體混合物的分離工藝是化學工程與工藝領域的常用工藝操作。對于組份沸點不同的液體混合物的分離，目前采用的工藝方法一般為蒸餾方法，該方法在操作過程中需要通過外來蒸汽進行加熱
同時蒸出來的蒸汽還需要被冷凝。采用蒸餾方法進行液體混合物的分離，能耗大，運行成本高；隨著液體的分離，液體中各組份的占比會發生變化，被分離液體的沸點會升高，造成液體分離不充分，液體分離的效果差，有些甚至達不到分離的目的。
技術實現要素：
本發明的目的在于提出一種雙級mvr蒸發工藝方法與設備，能夠解決現有技術液體分離能耗大，運行成本高，液體分離不充分的缺點，使液體的分離工藝更加。
本發明所述的雙級mvr蒸發工藝方法，包括以下步驟，
原料通過供給管路輸入到一級蒸發器內，原料經一級蒸發器加熱后，通過一級蒸發器出口輸入到一級分離室進行汽液分離，所得液相輸入二級蒸發器，并經二級蒸發器加熱后，輸入二級分離室進行汽液分離，所得液相為分離完成后剩余的液體組份，通過濃液排出管路排出；一級分離室和二級分離室所得汽相經一級壓縮機壓縮后作為熱源輸入一級蒸發器給料液加熱，加熱后冷凝部分輸入凝液儲罐收集，未冷凝部分經二級壓縮機壓縮至更高溫度作為熱源輸入二級蒸發器給料液加熱，加熱后冷凝為凝液，輸入凝液儲罐收集，凝液儲罐所收集的凝液通過凝液排出管路排出。
一級分離室和二級分離室的蒸發溫度和蒸發壓力根據不同原料情況進行設置。
原料進入一級蒸發器后，在溫度比較低的條件下加熱蒸發，隨后輸入一級分離室進行汽液分離，所得液相輸入二級蒸發器，在二級蒸發器相對高的溫度下繼續加熱蒸發，然后輸入二級分離室進行汽液分離；一級分離室和二級分離室中所得汽相經一級壓縮機壓縮后作為熱源輸入一級蒸發器給料液加熱，給料液加熱后，原本的汽相一部分冷凝為凝液，輸入凝液儲罐收集，另一部分未冷凝的蒸汽經二級壓縮機壓縮至更高溫度作為熱源二輸入二級蒸發器給料液加熱，因此，二級蒸發器內的蒸發溫度高于一級蒸發器內的蒸發溫度；并且液體蒸發的加熱熱源是由自身蒸發出的蒸汽經壓縮機壓縮后提供的，不需要外來蒸汽提供，大大減少了外來蒸汽的消耗；同時自身蒸發出的蒸汽作為加熱熱源給料液加熱后冷凝為凝液，免去了蒸汽冷凝的工藝設備和工藝消耗。通過該方法的實施，可以顯著降低多組份液體混合物分離工藝的能耗和運行成本，提高液體混合物分離的效率和分離純度。
優選的，所述的一級分離室和二級分離室內的蒸發壓力相同。
優選的，所述的二級蒸發器的蒸發溫度高于一級蒸發器的蒸發溫度。
優選的，所述的一級蒸發器、二級蒸發器、一級分離室、二級分離室、一級壓縮機、二級壓縮機和凝液儲罐工作時均為真空狀態，即處于負壓狀態。
本發明所述的雙級mvr蒸發設備，包括一級蒸發器和二級蒸發器，一級蒸發器入口連通原料供給管路，一級蒸發器的出口通過管路連通一級分離室，一級分離室的液相通道出口通過管路連通二級蒸發器入口，二級蒸發器出口通過管路連通二級分離室，二級分離室的液相通道出口連通濃液排出管路，二級分離室的汽相通道出口和一級分離室的汽相通道出口均通過管路連通一級壓縮機入口，一級壓縮機出口通過管路連通一級蒸發器加熱側入口；一級蒸發器加熱側汽相通道出口通過管路連通二級壓縮機入口，二級壓縮機出口通過管路連通二級蒸發器加熱側入口，一級蒸發器加熱側液相通道出口和二級蒸發器的加熱側液相通道出口均通過管路連通凝液儲罐，凝液儲罐連接凝液排出管路。
優選的，所述的一級蒸發器和二級蒸發器為降膜蒸發器、升膜蒸發器或強制循環蒸發器。
優選的，所述的一級壓縮機和二級壓縮機為羅茨壓縮機或離心壓縮機。
本發明與現有技術相比所具有的有益效果是：
本發明，在液體的分離操作過程中，原料首*入一級蒸發器，在溫度比較低的條件下蒸發分離；剩余的液體中，被蒸發出的液體組份的占比降低，沸點上升，進入二級蒸發器，在溫度比較高的條件下繼續蒸發分離。液體經過兩次不同溫度的蒸發分離，使液體分離純度得到了顯著提高。液體蒸發的加熱熱源是由自身蒸發出的蒸汽經壓縮機壓縮后提供的，不需要外來蒸汽提供，大大減少了外來蒸汽的消耗；同時自身蒸發出的蒸汽作為加熱熱源給料液加熱后冷凝為凝液，免去了蒸汽冷凝的工藝設備和工藝消耗。通過該工藝方法和設備的實施，可以顯著降低多組份液體混合物分離工藝的能耗和運行成本，提高液體混合物分離的效率和分離純度。
附圖說明
圖1、雙級mvr蒸發設備結構示意圖。
圖中：1、一級蒸發器；2、二級壓縮機；3、一級壓縮機；4、二級蒸發器；5、二級分離室；6、濃液排出管路；7、一級分離室；8、凝液儲罐；9、凝液排出管路；10、供給管路。
具體實施方式
下面結合附圖對本發明做進一步描述：
如圖1，本發明所述的雙級mvr蒸發工藝方法，包括以下步驟，
原料通過供給管路10輸入到一級蒸發器1內，原料經一級蒸發器1加熱后，通過一級蒸發器1出口輸入到一級分離室7進行汽液分離，所得液相輸入二級蒸發器4，并經二級蒸發器4加熱后，輸入二級分離室5進行汽液分離，所得液相為分離完成后剩余的液體組份，通過濃液排出管路6排出；一級分離室7和二級分離室5所得汽相經一級壓縮機3壓縮后作為熱源輸入一級蒸發器1給料液加熱，加熱后冷凝部分輸入凝液儲罐8收集，未冷凝部分經二級壓縮機2壓縮至更高溫度作為熱源輸入二級蒸發器4給料液加熱，加熱后冷凝為凝液，輸入凝液儲罐8收集，凝液儲罐8所收集的凝液通過凝液排出管路9排出。
一級分離室7和二級分離室5內的蒸發壓力相同，二級蒸發器4的蒸發溫度高于一級蒸發器1的蒸發溫度，一級蒸發器1、二級蒸發器4、一級分離室7、二級分離室5、一級壓縮機3、二級壓縮機2和凝液儲罐8工作時均為真空狀態，即處于負壓狀態。
本發明所述的雙級mvr蒸發設備，包括一級蒸發器1和二級蒸發器4，一級蒸發器1入口連通原料供給管路10，一級蒸發器1的出口通過管路連通一級分離室7，一級分離室7的液相通道出口通過管路連通二級蒸發器4入口，二級蒸發器4出口通過管路連通二級分離室5，二級分離室5的液相通道出口連通濃液排出管路6，二級分離室5的汽相通道出口和一級分離室7的汽相通道出口均通過管路連通一級壓縮機3入口，一級壓縮機3出口通過管路連通一級蒸發器1加熱側入口；一級蒸發器1加熱側汽相通道出口通過管路連通二級壓縮機2入口，二級壓縮機2出口通過管路連通二級蒸發器4加熱側入口，一級蒸發器1加熱側液相通道出口和二級蒸發器4的加熱側液相通道出口均通過管路連通凝液儲罐8，凝液儲罐8連接凝液排出管路9。
一級蒸發器1和二級蒸發器4為降膜蒸發器、升膜蒸發器或強制循環蒸發器，一級壓縮機3和二級壓縮機2為羅茨壓縮機或離心壓縮機。
一級分離室和二級分離室的蒸發溫度和蒸發壓力根據不同原料情況進行設置。
原料進入一級蒸發器1后，在溫度比較低的條件下蒸發分離，隨后輸入一級分離室7進行汽液分離，所得液相輸入二級蒸發器4，在二級蒸發器4相對高的溫度下繼續蒸發，然后輸入二級分離室5進行汽液分離；一級分離室7和二級分離室5中所得汽相經一級壓縮機3壓縮后作為熱源輸入一級蒸發器1給料液加熱，給料液加熱后，原本的汽相一部分冷凝為凝液，輸入凝液儲罐8收集，另一部分未冷凝的蒸汽經二級壓縮機2壓縮至更高溫度作為熱源輸入二級蒸發器4給料液加熱，因此，二級蒸發器4內的蒸發溫度高于一級蒸發器1內的蒸發溫度；并且液體蒸發的加熱熱源是由自身蒸發出的蒸汽經壓縮機壓縮后提供的，不需要外來蒸汽提供，大大減少了外來蒸汽的消耗；同時自身蒸發出的蒸汽作為加熱熱源給料液加熱后冷凝為凝液，免去了蒸汽冷凝的工藝設備和工藝消耗。通過該方法的實施，可以顯著降低多組份液體混合物分離工藝的能耗和運行成本，提高液體混合物分離的效率和分離純度。
實施例1：
甲醇水(其中甲醇含量為40％wt)溶液中甲醇的提取，將甲醇水原料通過原料管路輸入一級蒸發器1(處理量3000kg/h)，原料液溫度48℃，一級分離室7操作參數為：蒸發壓力為52kpa，蒸發溫度60℃。二級分離室5操作參數為：蒸發壓力為52kpa，蒸發溫度68℃。本實施例中，分離完成后剩余的液體組份中甲醇含量低于0.1％wt，被分離出的液體組份中甲醇含量達到了98％wt以上。
實施例2：
乙醇水(其中乙醇含量為33％wt)溶液中乙醇的提取，將乙醇水原料通過原料管路輸入一級蒸發器1(處理量1500kg/h)，原料液溫度53℃，一級分離室7操作參數為：蒸發壓力為50kpa，蒸發溫度63℃。二級分離室5操作參數為：蒸發壓力為50kpa，蒸發溫度71℃。本實施例中，分離完成后剩余的液體組份中乙醇含量低于0.1％wt，被分離出的液體組份中乙醇含量達到了95％wt。
實施例3：
丙酮水(其中丙酮含量為37％wt)溶液中丙酮的提取，將丙酮水原料通過原料管路輸入一級蒸發器1(處理量2000kg/h)，原料液溫度53℃，一級分離室7操作參數為：蒸發壓力為50kpa，蒸發溫度70℃。二級分離室5操作參數為：蒸發壓力為50kpa，蒸發溫度79℃。本實施例中，分離完成后剩余的液體組份中丙酮含量低于0.1％wt，被分離出的液體組份中丙酮新型回收二手雙級mvr蒸發器含量達到了71％wt。
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點膠機設備基本組成結構
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同時蒸出來的蒸汽還需要被冷凝。采用蒸餾方法進行液體混合物的分離，能耗大，運行成本高；隨著液體的分離，液體中各組份的占比會發生變化，被分離液體的沸點會升高，造成液體分離不充分，液體分離的效果差，有些甚至達不到分離的目的。
技術實現要素：
本發明的目的在于提出一種雙級mvr蒸發工藝方法與設備，能夠解決現有技術液體分離能耗大，運行成本高，液體分離不充分的缺點，使液體的分離工藝更加。
本發明所述的雙級mvr蒸發工藝方法，包括以下步驟，
原料通過供給管路輸入到一級蒸發器內，原料經一級蒸發器加熱后，通過一級蒸發器出口輸入到一級分離室進行汽液分離，所得液相輸入二級蒸發器，并經二級蒸發器加熱后，輸入二級分離室進行汽液分離，所得液相為分離完成后剩余的液體組份，通過濃液排出管路排出；一級分離室和二級分離室所得汽相經一級壓縮機壓縮后作為熱源輸入一級蒸發器給料液加熱，加熱后冷凝部分輸入凝液儲罐收集，未冷凝部分經二級壓縮機壓縮至更高溫度作為熱源輸入二級蒸發器給料液加熱，加熱后冷凝為凝液，輸入凝液儲罐收集，凝液儲罐所收集的凝液通過凝液排出管路排出。
一級分離室和二級分離室的蒸發溫度和蒸發壓力根據不同原料情況進行設置。
原料進入一級蒸發器后，在溫度比較低的條件下加熱蒸發，隨后輸入一級分離室進行汽液分離，所得液相輸入二級蒸發器，在二級蒸發器相對高的溫度下繼續加熱蒸發，然后輸入二級分離室進行汽液分離；一級分離室和二級分離室中所得汽相經一級壓縮機壓縮后作為熱源輸入一級蒸發器給料液加熱，給料液加熱后，原本的汽相一部分冷凝為凝液，輸入凝液儲罐收集，另一部分未冷凝的蒸汽經二級壓縮機壓縮至更高溫度作為熱源二輸入二級蒸發器給料液加熱，因此，二級蒸發器內的蒸發溫度高于一級蒸發器內的蒸發溫度；并且液體蒸發的加熱熱源是由自身蒸發出的蒸汽經壓縮機壓縮后提供的，不需要外來蒸汽提供，大大減少了外來蒸汽的消耗；同時自身蒸發出的蒸汽作為加熱熱源給料液加熱后冷凝為凝液，免去了蒸汽冷凝的工藝設備和工藝消耗。通過該方法的實施，可以顯著降低多組份液體混合物分離工藝的能耗和運行成本，提高液體混合物分離的效率和分離純度。
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本發明所述的雙級mvr蒸發設備，包括一級蒸發器和二級蒸發器，一級蒸發器入口連通原料供給管路，一級蒸發器的出口通過管路連通一級分離室，一級分離室的液相通道出口通過管路連通二級蒸發器入口，二級蒸發器出口通過管路連通二級分離室，二級分離室的液相通道出口連通濃液排出管路，二級分離室的汽相通道出口和一級分離室的汽相通道出口均通過管路連通一級壓縮機入口，一級壓縮機出口通過管路連通一級蒸發器加熱側入口；一級蒸發器加熱側汽相通道出口通過管路連通二級壓縮機入口，二級壓縮機出口通過管路連通二級蒸發器加熱側入口，一級蒸發器加熱側液相通道出口和二級蒸發器的加熱側液相通道出口均通過管路連通凝液儲罐，凝液儲罐連接凝液排出管路。
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本發明，在液體的分離操作過程中，原料首*入一級蒸發器，在溫度比較低的條件下蒸發分離；剩余的液體中，被蒸發出的液體組份的占比降低，沸點上升，進入二級蒸發器，在溫度比較高的條件下繼續蒸發分離。液體經過兩次不同溫度的蒸發分離，使液體分離純度得到了顯著提高。液體蒸發的加熱熱源是由自身蒸發出的蒸汽經壓縮機壓縮后提供的，不需要外來蒸汽提供，大大減少了外來蒸汽的消耗；同時自身蒸發出的蒸汽作為加熱熱源給料液加熱后冷凝為凝液，免去了蒸汽冷凝的工藝設備和工藝消耗。通過該工藝方法和設備的實施，可以顯著降低多組份液體混合物分離工藝的能耗和運行成本，提高液體混合物分離的效率和分離純度。
附圖說明
圖1、雙級mvr蒸發設備結構示意圖。
圖中：1、一級蒸發器；2、二級壓縮機；3、一級壓縮機；4、二級蒸發器；5、二級分離室；6、濃液排出管路；7、一級分離室；8、凝液儲罐；9、凝液排出管路；10、供給管路。
具體實施方式
下面結合附圖對本發明做進一步描述：
如圖1，本發明所述的雙級mvr蒸發工藝方法，包括以下步驟，
原料通過供給管路10輸入到一級蒸發器1內，原料經一級蒸發器1加熱后，通過一級蒸發器1出口輸入到一級分離室7進行汽液分離，所得液相輸入二級蒸發器4，并經二級蒸發器4加熱后，輸入二級分離室5進行汽液分離，所得液相為分離完成后剩余的液體組份，通過濃液排出管路6排出；一級分離室7和二級分離室5所得汽相經一級壓縮機3壓縮后作為熱源輸入一級蒸發器1給料液加熱，加熱后冷凝部分輸入凝液儲罐8收集，未冷凝部分經二級壓縮機2壓縮至更高溫度作為熱源輸入二級蒸發器4給料液加熱，加熱后冷凝為凝液，輸入凝液儲罐8收集，凝液儲罐8所收集的凝液通過凝液排出管路9排出。
一級分離室7和二級分離室5內的蒸發壓力相同，二級蒸發器4的蒸發溫度高于一級蒸發器1的蒸發溫度，一級蒸發器1、二級蒸發器4、一級分離室7、二級分離室5、一級壓縮機3、二級壓縮機2和凝液儲罐8工作時均為真空狀態，即處于負壓狀態。
本發明所述的雙級mvr蒸發設備，包括一級蒸發器1和二級蒸發器4，一級蒸發器1入口連通原料供給管路10，一級蒸發器1的出口通過管路連通一級分離室7，一級分離室7的液相通道出口通過管路連通二級蒸發器4入口，二級蒸發器4出口通過管路連通二級分離室5，二級分離室5的液相通道出口連通濃液排出管路6，二級分離室5的汽相通道出口和一級分離室7的汽相通道出口均通過管路連通一級壓縮機3入口，一級壓縮機3出口通過管路連通一級蒸發器1加熱側入口；一級蒸發器1加熱側汽相通道出口通過管路連通二級壓縮機2入口，二級壓縮機2出口通過管路連通二級蒸發器4加熱側入口，一級蒸發器1加熱側液相通道出口和二級蒸發器4的加熱側液相通道出口均通過管路連通凝液儲罐8，凝液儲罐8連接凝液排出管路9。
一級蒸發器1和二級蒸發器4為降膜蒸發器、升膜蒸發器或強制循環蒸發器，一級壓縮機3和二級壓縮機2為羅茨壓縮機或離心壓縮機。
一級分離室和二級分離室的蒸發溫度和蒸發壓力根據不同原料情況進行設置。
原料進入一級蒸發器1后，在溫度比較低的條件下蒸發分離，隨后輸入一級分離室7進行汽液分離，所得液相輸入二級蒸發器4，在二級蒸發器4相對高的溫度下繼續蒸發，然后輸入二級分離室5進行汽液分離；一級分離室7和二級分離室5中所得汽相經一級壓縮機3壓縮后作為熱源輸入一級蒸發器1給料液加熱，給料液加熱后，原本的汽相一部分冷凝為凝液，輸入凝液儲罐8收集，另一部分未冷凝的蒸汽經二級壓縮機2壓縮至更高溫度作為熱源輸入二級蒸發器4給料液加熱，因此，二級蒸發器4內的蒸發溫度高于一級蒸發器1內的蒸發溫度；并且液體蒸發的加熱熱源是由自身蒸發出的蒸汽經壓縮機壓縮后提供的，不需要外來蒸汽提供，大大減少了外來蒸汽的消耗；同時自身蒸發出的蒸汽作為加熱熱源給料液加熱后冷凝為凝液，免去了蒸汽冷凝的工藝設備和工藝消耗。通過該方法的實施，可以顯著降低多組份液體混合物分離工藝的能耗和運行成本，提高液體混合物分離的效率和分離純度。
實施例1：
甲醇水(其中甲醇含量為40％wt)溶液中甲醇的提取，將甲醇水原料通過原料管路輸入一級蒸發器1(處理量3000kg/h)，原料液溫度48℃，一級分離室7操作參數為：蒸發壓力為52kpa，蒸發溫度60℃。二級分離室5操作參數為：蒸發壓力為52kpa，蒸發溫度68℃。本實施例中，分離完成后剩余的液體組份中甲醇含量低于0.1％wt，被分離出的液體組份中甲醇含量達到了98％wt以上。
實施例2：
乙醇水(其中乙醇含量為33％wt)溶液中乙醇的提取，將乙醇水原料通過原料管路輸入一級蒸發器1(處理量1500kg/h)，原料液溫度53℃，一級分離室7操作參數為：蒸發壓力為50kpa，蒸發溫度63℃。二級分離室5操作參數為：蒸發壓力為50kpa，蒸發溫度71℃。本實施例中，分離完成后剩余的液體組份中乙醇含量低于0.1％wt，被分離出的液體組份中乙醇含量達到了95％wt。
實施例3：
丙酮水(其中丙酮含量為37％wt)溶液中丙酮的提取，將丙酮水原料通過原料管路輸入一級蒸發器1(處理量2000kg/h)，原料液溫度53℃，一級分離室7操作參數為：蒸發壓力為50kpa，蒸發溫度70℃。二級分離室5操作參數為：蒸發壓力為50kpa，蒸發溫度79℃。本實施例中，分離完成后剩余的液體組份中丙酮含量低于0.1％wt，被分離出的液體組份中丙酮新型回收二手雙級mvr蒸發器含量達到了71％wt。
多功能型接地電阻測試儀技術參數
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